北京大学城市与环境学院新大楼(北京大学环境工程与科学学院)

目 录1．编制依据 11.1 施工组织设计 11.2 施工图 11.3 主要规范、规程 11.4 主要法规 22．工程概况 32.1 建筑概况 32.2 结构概况 32.3工程难点： 53.1施工部位及工期要求： 73.2劳动组织及职责分工 73.3 总体目标 84．施工准备 84.1技术准备工作 84.2 主要机械设备的选择及数量 94.3 材料准备 95．主要施工方法及措施 115.1 流水段的划分 115.2楼板模板及支撑配置层数 115.3隔离剂的选用及使用注意事项 115.4 模板设计 115.5 模板的现场制作 205.6模板的存放 215.7模板的安装 215.8 模板拆除 255.9 模板的维护与维修 275.10 季节性施工措施 286．质量要求及管理措施 286.1 工程质量目标 286.2 质量要求及允许偏差 286.3 质量保证措施 307．其它管理措施 327.1安全注意事项及保证措施 327.2．文明施工及环境保护管理措施 337.3．成品保护措施 347.4．材料管理措施 358、计算书 351．编制依据1.1 施工组织设计施工组织设计编制单位编制日期北京大学环境科学大楼工程施工组织设计技术质量部2013.121.2 施工图图 纸 类 别编 号出 图 日 期建筑建施-A001-A0072013年8月建施-A101-A906结构结施01-592013年8月给排水水施1-272013年8月暖通空调设施01-232013年8月电气讯施01-232013年8月电施01-361.3 主要规范、规程序号类别名 称编 号1国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-933建筑结构荷载规范GBJ50009-20014建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20015钢管脚手架扣件GB 15831-20066行业施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20057建筑施工安全检查标准JGJ59-998竹胶合板模板JG/T 156-20049建筑工程资料管理规程DB11/T695-20091.4 主要法规序号类别名 称编 号1国家建设工程质量管理条例国务院令（第279号）2关于建筑业进一步推广使用10项新技术的通知建[1998]200号3工程建设标准强制性条文2．工程概况2.1 建筑概况序号项 目内 容1工程名称北京大学环境科学大楼2工程地址海淀区北京大学3建设单位北京大学基建工程部4设计单位中国建筑设计研究院5监理单位北京华青技科工程管理有限公司6建筑功能教学、办公7建筑面积总建筑面积20500m28建筑层数地上五层，地下三层9建筑层高地下三层地下二层地下一层首层标准层3.9 m3.6 m3.6m3.45 m3.45 m10建筑高度18.00m2.2 结构概况序号项 目内 容1结构形式基础结构形式钢筋混凝土筏板基础主体结构形式框架剪力墙结构屋盖结构形式平屋面2土质、水位基底以上土质分层情况第四纪粘质粉土粉质粘土层地下水位地下承压水33.03m-35.70m设防水位45.50m3地基持力层土质类别第四纪沉积粘质粉土、粉质粘土④，粘质粉土、砂质粉土④1层地基承载力特征值180Kpa4地下防水混凝土自防水等级P8材料防水3+3自粘型高聚物改性沥青防水卷材5混凝土强度等级基础垫层C15基础底板C40 P8地下三层外墙C40 P8剪力墙、框架柱C40梁、板、楼梯、坡道C40（人防顶板为C40 P6）圈梁、构造柱、过梁C206抗震等级抗震设防烈度8度地下三层抗震等级三级地下二及地上抗震等级剪力墙二级、框架二级7钢筋类别非预应力筋类别及等级HPB300 级 （fyk=270N/ mm2)HRB335级 （fyk=300N/ mm2)HRB400级 （fyk=360N/ mm2)HRB500级 （fyk=435N/ mm2)8钢筋接头形式剥肋滚压直螺纹直径≥16的钢筋搭接绑扎直径≤14的钢筋9结构断面尺寸（mm）基础底板厚度（mm）700外墙厚度（mm）400/500/550内墙厚度（mm）400柱断面尺寸（mm）300×300、600×600、600×800、800×800、800×1000、800×1050、800×1200梁断面尺寸（mm）350×400、350×650、400×650、400×800、400×900、400×1000、400×1100、500×1000、500×1100、600×850、楼板厚度（mm）120、180、250、300、40010楼梯形式板式楼梯2.3工程难点：梁柱截面变化较多，配模方案多变2.3.1管理方面：模板工程施工工艺复杂，牵涉到的工序、工种、机具、材料、人员等都比较多，施工质量要求高，必须建立严格的组织管理体系。
以下几点组织管理原则，施工中具体布置实施。
2.3.1.1组织强有力的项目领导班子，对模板工程的重点、难点以及关键部位进行分析和攻关，编制切实可行的施工方案。
2.3.1.2加强过程控制，严格执行三检制。
2.3.1.3坚持质量验收制度，按照验收程序，自检不合格不得上报验收。
2.3.1.4项目部组建模板验收评定领导小组，对自检合格后的模板工程进行验收，对拆模后的质量进行评定和总结，发现问题、解决问题，使模板工程质量逐步提高。
2.3.2技术方面：2.3.2.1本工程地下室外墙厚度为400厚，地下三层层高3.9米，地下二、一层层高为3.6米，墙体混凝土每延米方量及模板侧压力较大，需重点计算。
3．施工安排3.1施工部位及工期要求：开始时间结束时间备注地基与基础结构2014.04.212014.09.07主体结构2014.09.082014.11.113.2劳动组织及职责分工3.2.1项目部施工管理人员安排职务姓名岗位职责生产经理肖少峰负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，落实和完成施工进度计划，负责现场文明施工和成品保护，填写隐预检验收记录。
项目总工赵志刚负责组织图纸会审、施工方案的编制、施工变更洽商的办理。
质检员高帅亿负责模板工程全过程的控制，包括地下室木模板的制作和钢模板的检验，组织模板分项检验批的验收，并填写检验批验收记录。
3.2.2施工队管理人员安排职务姓名岗位职责施工队长王甫林负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，劳动力的安排，现场施工组织技术员杨以林负责技术交底的落实和实施，指导工人进行操作。
木工班长曹广明合理调配施工人员，负责模板的清理，脱模剂的涂刷，模板吊装，安装和拆除。
质检员杨以林负责模版工程全过程的控制，填写自检记录和报验手续。
3.2.3劳动力准备:为使本工程顺利进行，根据工艺流程及流水段的划分，及时协调各生产要素，科学合理组织劳动力，使工序衔接紧密，节奏明快，操作人员的劳动强度均衡。
根据施工总控制计划，现场劳动力投入见下表：工种木工架子工壮工信号工其它合计人数60205044923.3 总体目标3.3.1质量目标：合格3.3.2结构工期：计划2014年06月30日开工，2014年11月11日竣工。
3.3.3安全目标：无伤亡事故3.3.4场容目标：干净整洁3.3.5科技管理目标：推行全面质量管理，制定专项科技发展计划。
3.3.6制定竣工回访和质量保修计划。
4．施工准备4.1技术准备工作4.1.1 图纸及技术资料的准备：组织有关人员熟悉规范交底，组织图纸会审，了解设计意图，力求将问题控制在施工前。
4.1.2 组织及管理准备：编制施工方案，制定管理措施，建立健全各项管理体系，按审批后的施工方案指导施工。
4.1.3 材料资源调查：根据工程所需要的材料及机械设备用量及时提出计划上报物资部进行解决，尽量避免因此而引起的误工损失。
4.1.4 收集各项资料，合理安排人力、物力。
以科学的态度去优化组合，使任务及工序安排更合理。
4.1.5 对特殊工种进行培训，坚持持证上岗。
4.2 主要机械设备的选择及数量为了加快施工进度，减轻劳动强度，根据工程工期、工作量、平面尺寸和施工需要，施工配置机械具体计划如下：施工机械配置机 械 名 称数 量型 号功 率塔 吊2QTZ5613/TCT551290KW砂 轮 机6SJ080.75KW圆 盘 锯2MJ1043kW单 面 木 工 压 刨 床2MB1033kW手 电 钻20MOD19820.4KW台 钻2DQ802.2KW手 提 电 锯2DQ800.5KW交 流 电 焊 机3BX3-300-223．4kW4.3 材料准备本工程所用模板材料均由工长提供需用材料计划，报项目技术部审批后，提交物资部提供。
材料进场后，公司质量体系程序文件中物资采购供应程序操作，确保进场材料的质量。
必须严格按照物资验收程序进行验收，不合格物资严禁进场使用。
主要材料计划如下表：主要材料计划表材料名称规 格单位数量最早进场日期备 注多层板15mmM27002014年6月多层板12mmM2100002014年6月方 木35mmX85mmM31002014年6月方 木85mmX85mmM3502014年6月钢 管ф48X3.6mmT202014年6月碗扣架T502014年6月顶托600mm个32002014年6月5．主要施工方法及措施5.1 流水段的划分本工程体量不大，但工期紧，为便于更快、更好的组织施工，根据工程特性，将北京环境科学大楼工程地下结构按照后浇带位置划分为2个流水段进行施工。
流水方向为从北至南，地上结构流水段同地下结构划分。
5.2楼板模板及支撑配置层数梁板模板采用15mm多层板木龙骨体系，碗扣式脚手架支撑，模板的配置量计划按照3层进行配置，模板周转使用，随着施工进度，随时进场和增补。
5.3隔离剂的选用及使用注意事项结合本工程采用模板情况，墙、柱模板使用水性油质脱模剂；顶板模板均采用水质脱模剂，雨期施工时不宜使用水质脱模剂，加强对模板清理。
模板清理后要及时涂刷脱模剂，并且涂刷均匀，不流坠。
5.4 模板设计5.4.1底板侧模底板外侧模板直接利用防水导墙作为外侧模板，防水导墙采用MU10页岩砖、M7.5水泥砂浆砌筑。
5.4.2导墙模板根据设计要求外墙在底板表面上300mm位置处留置施工缝，因此此部分墙体随底板一起浇筑。
对这部分墙体，外侧模板为防水导墙，内侧模板采用木质模板，35×85方木背楞，φ48钢管支撑固定。
5.4.3底板集水坑模板本工程底板集水坑模板采用12mm厚多层板，35mm×85mm方木背楞拼成大模板，再用85mm×85mm方木十字支撑做成整体筒模，基坑底部预留洞口以便振捣，待振捣完毕后封上。
5.4.4墙体模板5.4.4.1 本工程地下墙体模板为木质大模板，模板用量按流水段用量配置。
墙体模板体系由15mm厚多层板，内龙骨为85×85木方，外龙骨为Φ48×3.6双钢管。
具体为：模板安装顺序由下往上安装，水平方向安装从阴阳角往中间安装。
由于本工程结构跨度较为规律，每跨安装一个大模板，相邻两块板的每个孔都要用U型卡卡紧，使模板的连接稳固可靠，保证板面平整度。
一面模板就位后，穿穿墙螺栓或塑料套管，再安另一侧模板，自下之上使用穿墙螺栓将模板对拉，调整拉杆使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。
所有拼缝处均贴海绵条。
模板背楞：横竖背楞由85×85木方组成，间距均为150mm，背楞直接用钉子与模板连成整体，外龙骨采用Φ48×3.6的双钢管，间距600mm，采用三形卡与木方背楞连接对拉。
对拉螺栓采用止水螺栓，螺栓直径Φ14。
第一道螺栓距地面200mm，第二、三道螺栓距地面400mm其余竖向间距600mm。
支撑：为了保证整体墙模刚度和稳定性，地下室墙模板支撑采用φ48×3.6钢管做斜撑，每一米高度支撑一道，共支设3道支撑,沿墙水平间距为1.2m设置。
支撑钢管内侧支撑于钢筋地锚上，外侧支撑在基槽护坡上。
地下室外墙支撑节点地下室内墙支撑节点5.4.4.2主体结构墙体模板采用15cm厚多层板拼装，φ48×3.6钢管主龙骨间距500，85×85mm方木次龙骨间距150（中到中为150），顶托支撑体系。
5.4.4.3对拉穿墙螺杆对拉螺栓采用钢筋套丝成型，外墙采用φ14止水对拉螺栓，地上内墙木模采用φ14普通对拉螺栓，用3形件与横肋固定对拉螺栓具体做法见下图:5.4.5柱模板设计方柱面板采用15mm厚覆膜多层板，背愣采用35×85方木，间距为150，所有背愣均过刨，柱模板配模高度为从楼板至框架梁底高度，模板拼缝采用硬拼。
模板固定采用可调式柱箍，第一个柱箍距地为200mm、第二个柱箍距离第一个柱箍400mm，其他柱箍间距600mm。
计算书附后。
5.4.6梁模板设计本工程梁截面种类较多， 从300×550到500×1100，底模采用15mm厚多层板侧模采用12mm厚多层板、碗扣架支撑体系。
主龙骨采用85mm×85mm@1200mm方木，次龙骨选用35mm×85mm@250mm方木。
钢管架支撑间距为1200mm，35×85mm方木做肋，对于梁高≥700mm的梁模板，两侧增加M16对拉螺栓一道，间距600mm，螺栓外套PVC塑料管。
5.4.7现浇板模板设计5.4.7.1板模板拟采用15mm厚多层板作面板，35×85mm@300mm木方作次龙骨，双钢管为主龙骨，支撑系统采用碗扣式满堂脚手架，上设可调顶托，立杆下垫35×85×50木方，要求方向一致。
地下三层顶板模板支设示意图5.4.8楼梯模板设计楼梯模板采用12mm厚多层板，35mm×85mm方木沿板长方向间距600mm设置。
支撑采用φ48×3.6钢管及底托、顶托，底托下方垫35mm×85mm方木。
楼梯模板现场制作，现场安装。
楼梯模板施工，先支好底模，再支定型踏步模板。
施工过程中注意控制标高，踏步模注意第一步与最后一步的高度与装修高度的关系。
楼梯模板支设见下图楼梯模板支设示意图5.4.9门窗洞口模板设计门窗洞口采用工具式钢制模板材制作，门洞口及预留洞口钢板侧面不允许有凹凸变形现象，合模前侧面粘贴好密封条。
5.4.10施工缝模板设计5.4.10.1基础底板后浇带模板见下图5.4.10.25.4.7.2楼板后浇带处模板两侧比后浇带各宽10cm，待同层顶板初凝后，将其模板拆除，后浇带模板及支撑体系不拆。
具体见下图：5.4.10.3剪力墙处后浇带：剪力墙后浇带位置墙两边预留埋件，将80mm厚预制混凝土板与埋件焊接，交接处砂浆抹灰，然后在剪力墙后浇带处放双层钢丝网，浇筑混凝土。
混凝土施工完毕初凝后拆模，在外墙做防水，防水卷过预制混凝土板。
结构施工完三个月，在墙内侧支模浇筑混凝土，具体示意如下图：5.4.10.4顶板分段施工缝模板顶板分段施工缝模板采用15mm厚多层板和35mm×85mm方木，配置如下图所示。
顶板分段施工缝模板示意图5.4.11预留洞口模板5.4.11.1墙预留设备洞口模板，采用12mm厚多层板及木背楞制作，根据洞口大小不同确定如何加设内撑。
5.4.11.2 墙预留设备洞口模板安装：上下左右用洞口加筋固定，洞口加筋上朝向洞口模板一侧加15mm规格的塑料垫块。
在Ф12固定筋朝向洞口模板一侧加15mm规格的塑料垫块。
如下图所示：图4.8.2 预留洞口模板示意图5.4.11.3 板预留洞：用四块12mm厚多层板制作成符合设计要求的顶板留洞口模板。
（前后左右四面，上下没有）如上图所示。
固定方法同墙体洞口模板，靠洞口加筋固定。
为防止砼漏入，在洞模周边加贴密缝条。
5.5 模板的现场制作5.5.1 地下室墙体模板排板根据图纸设计，绘制本工程墙体模板排板图，排板时尽量避免小块模板拼装过多。
5.5.2方柱木模板即现场加工、制作。
5.6模板的存放5.6.1在编制施工组织设计时，必须针对模板的特点制定行之有效的安全措施，并层层进行安全技术交底，经常进行检查，加强安全施工的宣传教育工作。
5.6.2模板的堆放场地，必须坚实平整。
且堆放区成封闭场地。
5.6.3吊装模板，必须采用自锁卡环，防止脱扣。
5.6.4吊装作业要建立统一的指挥信号。
吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体。
5.7模板的安装5.7.1门窗洞口模板安装门窗洞模板是定作的工具式模板，入模时把模板调校方正，在支墙模前沿洞口模四周贴好3cm厚密封条。
为保证门窗口不移位，洞口两侧及下面用φ12钢筋弯成开口套与附加筋点焊牢固，每边不少于三根，窗口模下面要打眼以使气泡排出，为使窗口不产生上浮，下口边用φ6钢筋与窗台筋连接牢固，为防止门口下面变形在贴地面处加一道横撑。
门窗口支模示意见下图：门窗洞口支模示意图5.7.2地下室外墙模板支设a) 在底板浇筑砼时预埋Ф25钢筋地锚。
地锚距墙3～4m，露出地面200mm，间距1.2m放置，与附加的钢筋焊接。
b) 模板使用前，预先装配好，标明模板编号，并吊至安装地点，按照编号在相应的模位安装。
c) 按位置线先拼装一面模板，然后安装斜撑，穿塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。
d) 地下室外墙模板支撑采用φ48×3.5钢管做斜撑，每一米高度支撑一道，支撑沿墙间距为1.2m设置。
支撑钢管内侧支撑于钢筋地锚上，外侧支撑在基槽护坡上。
5.7.3柱模板安装5.7.3.1施工工艺：搭设脚手架→柱模就位→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板5.7.3.2柱模安装前，必须在楼板面放线、验线，放线时应弹出中心线、边线、支模控制线。
5.7.3.3柱根施工缝处经剔凿、清理、吹洗干净后，根据柱模控制线找准模板位置，调整其垂直度。
逐块修整板面、边框，清理混凝土残渣，泥浆，并涂刷脱模剂。
5.7.3.4为防止柱子模板根部浇筑混凝土时漏浆，支模前应在楼面柱子根部粘贴海绵条。
5.7.3.5柱模安装完成后，将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。
柱子模板支搭示意图5.7.4梁模板安装5.7.4.1施工工艺：搭设模板支架→ 调整标高 → 安装梁底模 → 绑梁钢筋 → 安装侧模 → 办预检5.7.4.2按照梁模设计支设模板支架，搭设完毕后，按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱。
如设计无要求时，梁按照4-6m跨度（净跨）起拱为15mm，6-8 m跨度（净跨）起拱为20mm。
5.7.4.3绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，并根据计算加穿梁螺栓加固。
5.7.4.4安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。
将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。
5.7.5 顶板模板安装5.7.5.1主要工艺流程：搭设满堂脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺面板模板校正标高加设立杆水平拉杆预 检涂刷脱模剂5.7.5.2 调整现浇板支撑架的间距，满堂红碗扣架搭设要求拉杆放齐，扣件上紧，再放上顶托，依标高调整好高度，摆放碗扣架立杆（在每根碗扣架立杆下部垫35×85×400mm方木，为保证上下层的碗扣件立杆在一条垂直线上，支撑前放线人员放出立杆位置线），U托上放置双钢管做主龙骨，主龙骨上间距900mm布置。
35×85mm方木做次龙骨，次龙骨间距300mm，次龙骨上覆15mm厚多层板，用铁钉固定，再依标高控线在板下调整高度，控制板面标高略高1mm左右。
5.7.5.3 板与板交接缝处放好木方，便于固定多层板。
5.7.5.4 模板之间采用硬拼缝，安装面板前必须将板边刨直刨齐，保证拼缝严密。
5.7.5.5 当模板跨度大于4m的板统一按照10mm起拱，板起拱四周不动，中间起拱的原则进行。
5.7.5.6 立杆支撑位置上下保持对应。
5.7.5.7 阳台、挑板模板随顶板一起支设，栏板后浇，施工缝留成坡口形式。
5.7.5.8 剪力墙施工至板底，有梁部位留设梁窝，高度不小于梁上铁下锚尺寸。
5.8 模板拆除5.8.1 墙柱模板拆除模板拆除时混凝土的强度应达到不因拆模而使混凝土缺棱掉角。
5.8.1.1 拆模顺序是：先拆纵墙模板，后拆横墙模板和门洞模板及组合模板。
每块模板的拆除顺序是：先将连接件，如花篮螺丝、上下卡子、穿墙螺栓等拆除，放入工具箱内，再松动地脚螺栓，使用撬棍撬动模板底部，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。
5.8.1.2角模的拆除，角模的两侧都是砼墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模位移，被砼握裹，因此拆模比较困难。
可先在角模上部焊一根50cm长的钢管，拆模时用撬棍轻轻撬动，将角模脱出。
千万不可因拆模困难用大锤砸角模，造成变形，为以后的支模、拆模造成更大困难。
5.8.1.3角模及门洞模板拆除后，要及时进行修整，以便于周转使用。
跨度大于1000mm的门洞口，拆模后要加设支撑，或延期拆模。
5.8.1.4拆模后在起吊模板前，要认真检查穿墙螺栓是否全部拆完，无障碍后方可吊出。
吊运模板时不得碰撞墙体，以防墙体裂缝。
模板尽量做到不落地，直接在楼层上进行转移，以减少占用塔机的时间。
5.8.1.5模板及其配套模板拆除后，及时将模板板面的水泥浆清理干净，刷好脱模剂，以备下次使用。
在楼层上涂刷脱模剂时，要防止将脱模剂溅到钢筋和砼板面上。
5.8.2顶板模板拆除5.8.2.1 模板拆除，遵循先安后拆，后安先拆的原则。
5.8.2.2 拆除时先调减调节杆长度，再拆除主、次龙骨及多层板，最后拆除脚手架，严禁颠倒工序损坏面板材料。
5.8.2.3 拆除后的模板材料，及时清除面板砼残留物，涂刷隔离剂。
5.8.2.4 拆除后的模板及支承材料按照一定顺序堆放，尽量保证上下对称使用。
5.8.2.5 严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。
5.8.2.6 承重性模板（梁、板模板）拆除时间见下表结构名称结构跨度（m）达到标准强度百分率（%）板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁>8≥100≤8≥75悬臂构件-≥1005.8.2.7 非承重构件（墙、梁侧模）拆除时，在常温20℃下，侧模在混凝土强度达到1.2MPa时方可拆除，通常是混凝土的强度在拆模时应能保证不缺棱掉角。
5.8.2.8 根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204）规范规定：“已拆除模板及支架的结构，在混凝土强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应更为不利时必须经过核算，加设临时支撑”。
5.8.3后浇带模板的拆除时间及要求后浇带模板自成独立支撑体系，地下室顶板模板拆除除时，后浇带处模板不受影响，也不拆除，待地下室顶板混凝土浇注后两个月进行后浇带混凝土浇筑。
5.9 模板的维护与维修5.9.1模板使用过程中注意事项5.9.1.1模板安装必须垂直，角模方正，位置标高正确，两端水平标高一致。
5.9.1.2模板之间的拼缝及模板与结构之间的接缝必须严密，不得漏浆。
5.9.1.3门窗洞口必须垂直方正，位置准确采用先立口作法，门框必须固定牢固、连接严密，两侧与模板面接触处粘贴6×20mm海棉条。
在浇灌砼时不得位移和变形。
5.9.1.4脱模剂必须涂刷均匀。
5.9.1.5拆除墙柱模板时严禁碰撞墙柱。
对拆下的模板要及时进行清理和保养，发现变形、开焊要及时进行修理。
5.9.1.6电梯井筒及楼梯间墙支模时，必须保证上下层接槎顺直，不错台不漏浆。
5.9.1.7安装或拆除大模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。
5.9.1.8拆模后起吊模板时，检查所有的穿墙螺栓和连接件是否全都有拆除，在确无遗漏、模板与墙柱完全脱离后，方准起吊。
待起吊高度超过障碍物后，方可转臂行车。
5.9.2多层板的使用维护5.9.2.1 顶板模板，尽量做到同部位上、下层周转。
避免用到别处不同尺寸部位。
5.9.2.2 模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。
5.9.2.3梁、板模板支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板。
5.9.2.4边角模板严禁用整板模切割。
5.9.2.5木模板码放时要套叠成垛，码放高度应控制，不得因码放过高使模板受损。
5.10 季节性施工措施根据总控进度计划安排本结构工程经过雨期；因此，需要考虑雨施施工，按照雨施方案组织实施。
6．质量要求及管理措施6.1 工程质量目标本工程按照国家标准及北京市的要求，以及施工规范、规程进行质量检查评定。
6.2 质量要求及允许偏差6.2.1 模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形。
6.2.2 模板内侧平整,模板接缝不大于1mm，模板与砼接触面清理干净，脱模剂涂刷均匀。
6.2.3 在浇注砼过程中，派专人看模，检查扣件、对拉螺栓螺帽紧固情况，发现变形、松动等现象及时修整加固。
6.2.4 模板制作允许偏差模板制作允许偏差项 目允许偏差（mm）检查方法平面尺寸-2尺 检表面平整22m靠尺对角线差3尺 检螺栓孔位偏差2尺 检6.2.5 模板安装允许偏差项次项 目允许偏差检查方法国家规范标准结构“长城杯”标准1轴线位置墙、柱、梁53尺量2底模上表面标高±5±3尺量3截面模内尺寸基础±10±5尺量墙、柱、梁±4、－5±34层高垂直度63经纬仪或吊线5相邻两板表面高低差22目测6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正－2方尺、塞尺顺直－2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预留孔洞中心线位移＋105拉线、尺量尺寸＋10、0＋5、－010门窗洞口中心线位移－3拉线、尺量宽、高－±5对角线－611插筋中心线位移55尺量外露长度＋10、0＋10、06.3 质量保证措施6.3.1 根据质量保证体系图,建立岗位责任制及质量监督制度,明确分工职责,落实施工质量控制责任。
6.3.2 严格按工序质量程序进行施工，确保施工质量。
6.3.3 全面推行样板制。
对分项样板施工进行专项控制，监督施工全过程。
分项样板施工完后，组织甲方、监理进行检查，认可后方可大面积施工。
6.3.4 施工过程中建立有效的质量信息反馈及定期质量检查制度。
6.3.4.1 项目经理部对于施工中出现的问题，以质量问题整改单形式下发至班组，同时报项目技术负责人、生产经理、工程部、技术部备案，并对质量问题整改单上的问题进行跟踪、复检。
6.3.4.2 项目经理部定于每月５日由项目总工牵头，组织项目各负责人参加现场质量联合检查活动。
检查上月施工中的质量情况，总结经验提出问题，将质量检查情况通报各方。
6.3.5 建立完善的组织机构和质量责职，制定各级岗位人员职责，明确分工。
6.3.6 做好工程质量计划、措施的制定和实施工作，确定技术交底中质量标准。
6.3.7 组织班组人员的技术培训和岗位教育。
6.3.8 贯彻执行自检、互检、交接检制度，开展“一案三工序”管理活动，及时提出存在的质量问题和工序改进建议，对交付检验的工程质量负责。
6.3.9 加强施工图纸和变更洽商的使用和管理，施工技术人员要认真理解设计意图，对变更要及时通知有关人员。
6.3.10 给现场管理人员和施工人员配备齐各类施工规范、规程、标准图集等指导性文件，建立借阅手续，为正确施工提供必要的技术保证。
每天召开主要管理人员碰头会，及时解决、协调质量问题。
6.3.11 模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口、墙根部留设清扫口。
将杂物及时清扫后再封上。
6.3.12 对局部的漏浆、挂浆应及时铲除。
6.3.13 各类模板制作严格要求，经项目部技术质量部验收合格后方可投入使用。
模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。
凡不符合要求的及时返工调整，合格后方可报验。
6.3.14 模板验收重点控制模板的刚度、垂直度、平整度，特别注意外围模板、电梯井模板、楼梯间等处模板轴线位置正确性。
6.3.15 模板支设前,必须与上道进行工序交接检查，检查钢筋、水电预埋箱盒、预埋件、预留筋位置及保护层厚度等是否满足要求，执行各专业工种联检制度，会签后方可进行下道工序施工。
6.3.16 为有效控制保护层及模板位置，模板支设前，其根部须加焊Ф14钢筋限位，以确保其位置正确。
顶板砼浇注时在墙根部预埋Ф14短钢筋头，以便与定位筋焊接，避免与主筋焊接咬伤主筋。
限位筋按1.2m设置。
6.3.17 为保证保护层厚度，在支设模板前要在墙筋上放置塑料垫块、限位卡梯形筋；并在墙、柱上口钢筋保护层限位器，以确保砼保护层厚度。
6.3.18 木制体系的模板拼装前须将龙骨和多层板的边缘刨光，以便使龙骨与模板、模板与模板接合紧密。
6.3.19 为防止墙柱模板根部漏浆，在其脚下垫10mm厚海绵条的措施来防漏浆。
7．其它管理措施7.1安全注意事项及保证措施7.1.1 建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制。
7.1.2 建立建全安全生产责任制，签定安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。
7.1.3 队伍进场后，所有人员经过项目安全科的三级安全教育考试合格后，方可进入现场施工。
7.1.4 施工前，工长必须对工人有安全交底；进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。
做好结构的临边防护及安全网的设置。
医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。
7.1.5 特殊工种人员必须持证上岗。
7.1.6 强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。
7.1.7 现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。
夜间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工24小时值班。
7.1.8 落实“安全第一、预防为主”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥。
现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。
7.1.9 模板堆放区场地必须坚实无下沉，模板堆放倾角≤80度。
7.1.10 吊装模板设专人指挥，不得擅自违章作业。
模板安装应有缆绳，以防模板在高空转动。
风力过大，应停止吊运。
不得随意将两块模板连接后同时起吊。
经常对吊构进行检查，如发生破坏立即停止吊运，更换合格的吊构后方可继续吊运。
7.1.11 大模板施工应按其专业施工要求进行施工。
7.1.12 施工现场不准吸烟。
模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。
7.1.13 拆模板时相互配合，协同工作。
传递工具时不得抛掷。
拆顶板模板时不允许将整块模板撬落。
拆模时应注意人员行走，并注意提醒。
7.1.14 不得在脚手架上堆放木料、模板及其他材料。
7.1.15 模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；木模板堆放场地必须平整、坚实，无支架模板须置于钢管搭设的护栏内。
不得在脚手架上堆放大批模板及材料。
现场模板架料和废料及时清理，并将裸露的钉子拔掉或打弯。
7.1.16 施工中的楼梯口、电梯口、预留洞口、出入口做好有效防护7.2．文明施工及环境保护管理措施7.2.1 文明施工管理系统图项目经理生产经理工程部物资部工 长经营部7.2.2 现场场容实行责任区包干制度，定期检查评比。
7.2.3 现场临时道路进行硬化处理，每天洒水清扫，防止扬尘。
出场车辆经过清扫处理，防止沿途遗洒。
7.2.4 合理安排施工工序，尽量降低噪音。
7.2.5 现场废料及加工厂木屑等，按照指定地点堆放，然后由专用车辆，运至场外废弃场。
7.2.6 工地厕所及时清扫、打药。
7.3．成品保护措施在多工种多层次组织交叉流水作业的施工现场，做好成品保护工作有利于保证工程质量和施工进度，并节约材料和人工。
因此应采取如下措施：7.3.1 抓好宣传教育工作，使全体干部职工从思想上重视行动上注意。
7.3.2 安排生产的主要领导要认真做好各合理安排工序，科学管理。
7.3.3 不得拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量。
7.3.4 模板拆除时能保证其表面及棱角不因拆模而受损。
7.3.5 将土建、水、电、空调、消防等各专业工序相互协调，排出工序流程表，各专业按此流程施工，严禁违反程序施工。
7.3.6 工序交接全部采用书面形式并由双方签字认可，由下道工序作业人员和成品保护人员同时签字确认。
下道工序作业人员对防止成品的污染、损坏或丢失负直接责任，成品保护人对成品保护负监督、检查责任。
7.4．材料管理措施7.4.1 项目部按公司质量体系程序文件对采购对进场材料进行质量检验和控制。
材料进场必须有材质证明，根据要求进行抽样送检试验。
7.4.2 加强材料的保管工作，最大限度地减少人为损耗。
7.4.3 加强材料的平面布置及合理码放，防止因码放不合理造成的损坏和浪费。
7.4.4 加强施工现场、垃圾站的管理，做好剩余材料的分拣、回收工作。
7.4.5 施工完毕后，剩余材料及时收集整理，严禁随意乱扔。
8、计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。
B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.400+1.40×3.600×0.400=13.680kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3；I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×9.720+1.40×1.440)×0.288×0.288=0.113kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.113×1000×1000/15000=7.538N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×9.720+1.4×1.440)×0.288=2.360kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×2360.0/(2×400.000×15.000)=0.590N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.720×2884/(100×6000×112500)=0.666mm面板的最大挠度小于287.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.288m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.288+1.40×3.600×0.288=9.833kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.933/0.400=9.833kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.833×0.40×0.40=0.157kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×9.833=2.360kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×9.833=4.326kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.157×106/53333.3=2.95N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2360/(2×50×80)=0.885N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×6.986×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.063mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.250 × 0.400 = 3.42kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.547kN.m最大变形 vmax=2.363mm最大支座力 Qmax=5.130kN抗弯计算强度 f = M/W =1.547×106/10160.0=152.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1020.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.130B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.288 × 0.400 = 3.93kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.664kN.m最大变形 vmax=0.214mm最大支座力 Qmax=11.234kN抗弯计算强度 f = M/W =0.664×106/10160.0=65.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于710.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.234H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=600mm，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。
B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.600+1.40×3.600×0.600=20.520kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×14.580+1.40×2.160)×0.183×0.183=0.069kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.069×1000×1000/32400=2.129N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×14.580+1.4×2.160)×0.183=2.257kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×2257.0/(2×600.000×18.000)=0.314N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×14.580×1834/(100×6000×291600)=0.064mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.183+1.40×3.600×0.183=6.270kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.762/0.600=6.270kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.270×0.60×0.60=0.226kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×6.270=2.257kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×6.270=4.138kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.226×106/53333.3=4.23N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2257/(2×50×80)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×4.455×600.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.204mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.183 × 0.600 = 3.76kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.451kN.m最大变形 vmax=1.420mm最大支座力 Qmax=5.643kN抗弯计算强度 f = M/W =1.451×106/10160.0=142.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.643B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.183 × 0.600 = 3.76kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.451kN.m最大变形 vmax=1.420mm最大支座力 Qmax=5.643kN抗弯计算强度 f = M/W =1.451×106/10160.0=142.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.643H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的计算高度 L = 4000mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。
B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.400+1.40×3.600×0.400=13.680kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3；I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×9.720+1.40×1.440)×0.250×0.250=0.086kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.086×1000×1000/15000=5.700N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×9.720+1.4×1.440)×0.250=2.052kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×2052.0/(2×400.000×15.000)=0.513N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.720×2504/(100×6000×112500)=0.381mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.250+1.40×3.600×0.250=8.550kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.420/0.400=8.550kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.550×0.40×0.40=0.137kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×8.550=2.052kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×8.550=3.762kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.137×106/53333.3=2.57N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2052/(2×50×80)=0.770N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×6.075×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.055mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.250 × 0.400 = 3.42kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.547kN.m最大变形 vmax=2.363mm最大支座力 Qmax=5.130kN抗弯计算强度 f = M/W =1.547×106/10160.0=152.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1020.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.130B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.2×24.30+1.40×3.60)×0.250 × 0.400 = 3.42kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.547kN.m最大变形 vmax=2.363mm最大支座力 Qmax=5.130kN抗弯计算强度 f = M/W =1.547×106/10160.0=152.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1020.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.130H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；　　 q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.50+24.00×0.50×1.10+1.50×0.50×1.10) + 0.9×1.40×2.50×0.50=16.83kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×16.830×0.1502=-0.038kN.mf=0.038×106/18750.0=2.020N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×16.830=1.515kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×1515/(2×500×15)=0.303N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.20×0.50+24.00×0.50×1.10+1.50×0.50×1.10)=12.712N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×12.712×150.04/(100×6000.00×140625.0)=0.052mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.052mm，小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×1.10=39.758N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 110.00×1.50×1.50/6 = 41.25cm3；I = 110.00×1.50×1.50×1.50/12 = 30.94cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×28.512+1.40×3.960)×0.300×0.300=0.358kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.358×1000×1000/41250=8.675N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×28.512+1.4×3.960)×0.300=7.157kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×7157.0/(2×1100.000×15.000)=0.651N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×28.512×3004/(100×6000×309375)=0.842mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×3.60)×1.10×0.60/1=23.86kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.855kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板及支撑计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=900mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3；I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；　　 q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.40+24.00×0.40×0.90+1.50×0.40×0.90) + 0.9×1.40×2.50×0.40=11.26kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×11.261×0.1502=-0.025kN.mf=0.025×106/15000.0=1.689N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×11.261=1.013kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×1013/(2×400×15)=0.253N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.20×0.40+24.00×0.40×0.90+1.50×0.40×0.90)=8.334N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×8.334×150.04/(100×6000.00×112500.0)=0.042mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.042mm，小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.90=34.798N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×23.328+1.40×4.860)×0.250×0.250=0.217kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.217×1000×1000/33750=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×23.328+1.4×4.860)×0.250=5.220kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×5220.0/(2×900.000×15.000)=0.580N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×23.328×2504/(100×6000×253125)=0.406mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3；　　 [f] —— 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
M = ql2 / 8其中 q —— 作用在模板上的侧压力；　　 q = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.25=9.67kN/m　　 l —— 计算跨度(梁板高度),l = 900mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值9.666×0.900×0.900/8/83333.340=11.744N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 < [f],满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v = 5ql4 / 384EI < [v] = l/250其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 25.920×0.250=6.480N/mm；　　 l —— 计算跨度(梁板高度),l = 900mm；　　 E —— 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；　　 I —— 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×6.480×900.04/(384×9500×4166667.0)=1.399mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v] = 3.600mm；梁侧竖楞的挠度验算 v < [v],满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板及支撑计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；　　 q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.50+24.00×0.50×1.10+1.50×0.50×1.10) + 0.9×1.40×2.50×0.50=16.83kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×16.830×0.1502=-0.038kN.mf=0.038×106/18750.0=2.020N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×16.830=1.515kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×1515/(2×500×15)=0.303N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.20×0.50+24.00×0.50×1.10+1.50×0.50×1.10)=12.712N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×12.712×150.04/(100×6000.00×140625.0)=0.052mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.052mm，小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×1.10=39.758N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 110.00×1.50×1.50/6 = 41.25cm3；I = 110.00×1.50×1.50×1.50/12 = 30.94cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×28.512+1.40×3.960)×0.300×0.300=0.358kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.358×1000×1000/41250=8.675N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×28.512+1.4×3.960)×0.300=7.157kN　　截面抗剪强度计算值 T=3×7157.0/(2×1100.000×15.000)=0.651N/mm2　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×28.512×3004/(100×6000×309375)=0.842mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×3.60)×1.10×0.60/1=23.86kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.855kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板及支撑计算满足要求！墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度500mm，高度3900mm，两侧楼板厚度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置12道，内龙骨采用35×80mm木方。
外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.00×非数字=0.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.00×非数字=0.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×0.000×0.400+1.40×0.000×0.400=0.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3；I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.000kNN2=0.000kNN3=0.000kNN4=0.000kNN5=0.000kNN6=0.000kNN7=0.000kNN8=0.000kNN9=0.000kNN10=0.000kNN11=0.000kNN12=0.000kN最大弯矩 M = 0.000kN.m最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.000×1000×1000/15000=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×0.0/(2×400.000×15.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板的最大挠度小于336.4/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.34×0.00+1.4×0.34×0.00=0.000kN/m挠度计算荷载标准值q=0.34×0.00=0.000kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 0.000/0.400=0.000kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×0.000×0.40×0.40=0.000kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×0.000=0.000kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×0.000=0.000kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.50×8.00×8.00/6 = 37.33cm3；I = 3.50×8.00×8.00×8.00/12 = 149.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.000×106/37333.3=0.00N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×0/(2×35×80)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×0.000×400.04/(100×9000.00×1493333.0)=0.000mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.000kN.m最大变形 vmax=0.000mm最大支座力 Qmax=0.000kN抗弯计算强度 f = M/W =0.000×106/10160.0=0.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 0.000对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！